正版综合楼施组织设计

挑支撑外脚手架。为适应高层分段搭设脚手架方便和配合施工等因素，设计搭设方案为步距1.5m，设计十四步架为一个悬挑段。 6.4脚手架搭设

1)搭设顺序：

槽钢固定→安立杆和扫地杆→校正→安第一步纵向、横向水平杆→安设第二、三、四、步架的纵向、横向水平杆→钢丝绳拉结→铺脚手板→安设斜撑、剪刀撑和连墙杆→搭设至需要高度。

架体外侧安设扶手横杆和挡脚板。杆件间距参数：立杆横距1.5m,立杆纵距1.5m,步距1.5m。内立杆距墙0.3m

2)纵向水平杆应搭平，每一层步距以1.5m为宜。相邻步架的纵向水平杆应分别搭设在立杆之间。外两侧紧靠立杆，并与立杆绑扎牢。立杆纵向间距1.5m。纵向水平杆的接头不得在跨中搭设，主节处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，操作层横向水平杆间距1.5m，搁置固定在纵向水平杆上。 3)斜撑搭设

斜撑应每15m设置一根，应与立杆绑扎牢，斜撑与地面呈60度，斜撑底端与楼面用钢架杆稳牢。

4)剪刀撑搭设

a脚手架应设剪刀撑，每根撑杆与地面呈45度角，最下面的剪刀撑杆与立杆的连接点距离面不大于300mm。 剪刀撑间距9m，同时，建筑物阴阳角处必须设置。

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b剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，其中一根撑杆应紧靠立杆，并与立杆绑扎牢，另一根撑杆应与伸出的小横杆绑扎牢，必要时应对每步架上的小横杆根据剪刀撑位置适当调整。

c剪刀撑连接采用搭接,搭接长度1.2m,搭接部分采用三个绑扎点, 节点距管端150mm.

5)连墙杆搭设

连墙杆直接伸入墙体，在楼面预埋架杆埋入砼15公分，上露15公分预埋钢管和架体用钢管和直角扣件连接牢固。严格执行规范要求采用三步三跨一设。 6)脚手架的立杆的连接采用对接，在纵向、横向水平杆的端头及连墙件的端头连接部位，要求节点离竹管端头的距离大于100mm，以防止滑落。

6.5、脚手架的检查和验收

1)脚手架搭设过程中，每搭设四步架由项目部组织验收一次。搭设完毕后，必须经公司安全部门验收。

2)脚手架搭设和使用过程中，项目部每周组织检查一次，公司安全部门每月检查。对在检查过程中出现的问题项目部必须及时解决。 6.6、脚手架的拆除

1)拆除脚手架前的准备工作

全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施；由项目部安全负责人进行拆除安全技术交底； 清除脚手架上杂物及地面障碍物。

2)脚手架拆除

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拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高度差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设 临时抛撑加固后，在拆除连墙件；当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，设置连墙件和横向斜撑加固；拆除作业过程中各构配件严禁抛掷至地面。

6.7、悬挑脚手架计算： （一）、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 20米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 0.9米，立杆的横距为1.50米，立杆的步距为1.50 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.00 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接； 2.活荷载参数

施工均布荷载标准值(kN/m):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

2

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同时施工层数:1 层； 3.风荷载参数

本工程地处山东省滨州，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数μz为1.750，风荷载体型系数μs为0.800；

计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m):0.250；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.010；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005；脚手板铺设层数: 1 层；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 3.00 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号设为:C35； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1；

2

2

2

2

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钢丝绳安全系数为:5.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.500；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.50 m。

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第一章 工程概况

1编制依据及原则 1.1编制依据：

齐商银行宾州齐银大厦工程施工图纸及图纸会审记要。

国家现行的施工及验收规范。本工程施工、材料、验收规范和标准，参考依据如下： 《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008； 《大体积混凝土》GB50496-2009；

《建筑地基工程施工质量验收规范》GBJ50209-2002； 《砌体工程施工质量验收规范》GB50203-2002； 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002； 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001； 《屋面工程质量验收规范》GB50207-2002； 《地下工程防水技术规范》GB50108-2008；

《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2008； 《玻璃幕墙工程验收规范》JGJ/T139-2001； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2006； 《高层建筑混凝土结构技术规范》JGJ3-2010； 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106-2003； 《建筑变形测量规程》JGJ8-2007；

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《钢筋机械链接通用技术规程》JGJ107-2010； 《钢筋焊接技术规程》GB50203-2002；

1.2编制原则

以图纸资料为依据，本着方案、技术先进可行，工艺简捷适用，措施保障得力，组织管理严密，计划详细实用，处处精打细算，降低工程造价的原则，为确保工程质量、进度及环境保护达到业主的满意的要求，编制本施工组织设计文件。 2工程概况

1）、工程名称：齐商银行滨州分行齐银大厦 2）、工程地址：渤海十八路以西，黄河五路以北 3）、建设单位：齐商银行滨州分行 4）、设计单位：淄博市建筑设计研究院

2.1建筑、结构设计特征

建筑特征：该工程为齐商银行宾州齐银大厦楼工程，位于渤海十八路以西，黄河五-一路以北，建筑面积为地下3910㎡，地上18700㎡。该工程由地下车库和主楼及裙楼组成。地下二层，地上十七层，上部设有水箱层。裙楼为三层。该工程主楼四层以上长40米，宽24.50米，结构高度为71.55米。裙楼长56.2米，宽度为40.6米，高度为16.9米。该工程外立面为玻

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璃幕墙、干挂石材面及外墙保温面等组合体，整个建筑立面显得明快、舒展、流畅，充分体现出了现代气息。该工程建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为乙级，地下室防水等级为二级，抗振设防类别为丙类，抗震设防烈度为七，抗震等级为二级，设计使用年限为50年。

结构特征：该工程为钢筋砼灌注桩。为框剪结构，基础为筏板基础，主楼筏板厚度1.8米，地下室墙为砼防水墙。地下车库及裙楼为有梁式筏板基础，筏板厚度50公分。地下车库顶板为密肋楼盖板。 2.2总体要求：

质量目标：确保优良。

安全目标：达到“省级安全文明工地”标准。 项目部保证工程所需的技术、材料、机械设备、施工力量及管理工作的落实，科学组织，精心施工，保证施工质量及整个工程施工的顺利进行。

加强现场管理，搞好文明施工、安全生产、提高各类图表、标牌色彩鲜明，摆放整齐；工地岗位职责、管理规章齐全，一目了然；宣传栏“六板二图”布置有序，引人注目。工地实行封闭式管理，各种材料、成品、半成品定位堆放，标志醒目。场容按高于“省级安全文明工地”标准实施。

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第二章 施工布署、施工准备及施

工方案

1．总体安排

1.1该工程开工时间为2012年10月16日，本工程计划于685日历天内竣工。根据总控进度计划的安排，桩基工程在60天内完成；地下室基础结构施工在90日完成；280天内实现结构验收。总结构施工经历1个雨期1个冬期，冬雨期措施投入和施工难度较大，应制定出详细的技术措施。装修施工安排在主体验收后开始，装修时间295天。地下室和裙楼在结构验收结束后可提前插入部分初装修。

体按先地下后地上、先土建后安装的顺序进行。但基础及主体施工时，穿插进行部分装饰工程施工，安装工程的预埋工作必须配合进行。 1.2．主体结构分段验收

为确保工期，确定主体结构分段验收，以确保填充墙施工、抹灰及贴内墙瓷砖施工穿插进行。

1.3．为确保施工进度，2013年春节前完成地下室施工。2013年9月30日前主体结构施工必须全部完成，并完

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成十层以下填充墙施工、及其它辅助施工施工。 1.4春节安排25天冬季休整。

1.5在2013年10月进入全面装饰施工。

1.6基础施工时，以地下室底板砼内、表温差及墙壁砼防渗漏为控制重点。主体施工时，以砼结构工期为控制重点。

1.7集中力量保重点

在人力物力、机械上给主体结构施工以充分保证，专业管理工作人员要协助指导项目施工班子组织好施工工作，并做好各方面的协调配合。 1.8按交工程序组织好分段施工

装饰工程按交工程序组织好分段施工。以外装玻璃幕墙、干挂石材及室内吊顶工程为重点作业段，内装为一般作业段，分段组织施工，综合安排。 1.9配合施工，穿插作业

组织配合施工，穿插作业，重点部位尽早穿插进行。装饰施工作业期间，安装工程应配合组织穿插作业。

组织穿插相关装饰项目作业，组织内部各工种平衡流水作业，以达到土建、安装、装修及内部各工种之间互创施工条件，确保工程总进度。 1.10采用先进的施工方法和施工机具

推行先进的施工方法和施工机具，提高机械化作业

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水平。主体结构作业施工中，采用泵送砼施工，楼板的振捣采用大型平面振动器。装饰工程施工中采用电、液动小型工具。各种管道及设备安装时尽量采用机械吊装，提高机械化作业水平。 2施工准备 2.1现场准备

经现场初步勘察知，场内施工用地较为狭窄。打降水井、降水及搭设施工临舍；现场办公室；卫生、生活设施；仓库；铺设施工临时道路、架设施工现场临时用电、用水设施；钢筋设备安装、调试；塔吊基座浇筑、养护等可利用准备时间进行，尽量不占用有效工期。 2.2技术准备：

项目总工组织各专业技术人员认真学习设计图纸，领会设计意图，做好图纸初审。

根据《质量手册》和《程序文件》要求，针对本工程特点进行质量策划，编制工程质量策划书，制定特殊工序、关键工序质量控制措施。

2.3依据施工组织设计、编制分部、分项工程施工技术措施，做好技术交底，指导工程施工。 2.4做好模板设计图，进行模板加工。

2.5认真做好工程测量方案的编制，做好测量仪器的校验工作，认真做好原有控制桩的交接核验工作。

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2.6现场临时设施安排详见“施工平面布置图”。 3测量设备准备

该工程高度及平面尺寸均较大，楼面为全现浇砼。因此确定配备垂投仪一台，可以确保各楼层放线准确。

垂投仪需在放线前校核完毕 。 做好劳动力使用计划，材料供应计划，机械设备供应计划

3.1明确各专职人员职责，制定相应的管理制度。 3.2做好施工队伍的进场三级教育和操作培训工作。 3.3根据预算和施工进度安排编制材料、成品、半成品及设备供应计划，落实进场时间。

3.4组织施工机械进场、安装、调试，做好开工前准备工作。 4施工程序

4.1工程开工各项手续齐全后方可进入施工程序。 4.2根据施工图及合同工期做出人工、材料、设备计划。 4.3技术负责人按先地下、后地上，先结构、后装饰，先湿装、后干装，安装与土建相配合的原则编制施工进度计划。按合理、安全的原则进行施工平面布置。 4.4定位、放线后必须经甲方及规划部门复核后，方可正式进行基坑开挖。

4.5按施工进度计划组织施工，按施工平面布置图进行

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施工场地布置。

4.6每个分项工程开始前，项目部技术负责人或施工员，必须向操作人员进行书面和口头技术交底，且双方在书面交底上签字认可。 4.7工程施工验收

4.7.1班组及项目部必须先自检合格

工程质量验收首先是班组在施工过程中，按照施工操作工艺的要求的自我检查和相互检查。班组应边操作边检查，将有关质量要求及误差控制在规定的限值内。自检、互检是班组在分项(或分部)工程交接(检验批、分项完工或中间交工验收)前，由班组先进行的检查。班组自检合格后由项目部专职质量检查员组织验收。 4.7.2在班组、企业自行检查评定合格的基础上，由监理工程师或总监理工程师组织有关人员进行工程的验收。

5.施工方法： 5.1地下室降水

该工程地下室自自然地坪至垫层底为约为6.0米，最深处约8.1米。主楼周围设在止水帷幕，帷幕内设15口降水井，井深30米。降水在挖土前至少提前十五天开始，以确保降水效果。降水井降水至回填土全部完成后，达到设计要求后方可停止。排水设专用排水道，与市政

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排水主管相接。 5.2地下室支护措施：

1）深基坑支护的基本要求：

(1)确保基坑围护体系能起到挡土作用，基坑四周边坡保持稳定。

(2)确保基坑四周相邻的建(构)筑物、地下管线、道路等的安全，在基坑土方开挖及地下工程施工期间，不因土体的变形、沉陷、坍塌或位移而受到危害；

(3)在有地下水的地区，通过排水、降水、截水等措施，确保基坑工程施工在地下水位以上进行。

2）深基坑支护的设置原则是：

(1)要求技术先进，结构简单，因地制宜，就地取材； (2)尽可能与工程永久性挡土结构相结合，作为结构的组成部分或材料能够部分回收重复使用；

(3)受力可靠，能确保基坑边坡稳定，不给邻近已有建(构)筑物、道路及地下设施带来危害；

(4)保护环境，保证施工安全； (5)经济上合理。

3）地下室采用放坡和水泥土高压旋喷桩支护，支护桩的排列形式为连续式等，在中部设锚杆、顶部设连系梁连成整体共同工作，以抵抗侧向土压力作用。支护桩桩径、桩长、埋置深度及桩距根据基坑开挖深度、土质、

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地下水位高低以及所承受的土压力由计算确定。

5.3地下室底板支模

为加快施工进度，确定地下室底板模板采用下部为二皮370，上部240至底板上平的砖模做为底板外模，砖模内抹1：2水泥砂浆20厚压光以便防水层施工。该外模与基础挖土穿插进行，尽量不占用有效工作时间。 5.4现浇砼由砼的供应及施工

现浇砼由砼搅拌站提供，地下室施工时采用二台汽车砼输送泵，主体一至四层采用二台汽车砼输送泵，进行现场泵送砼。四层以上采用砼地泵输送。主体框架采用整体浇筑。按施工图的要求，在柱、墙高于梁一个强度等级时，将柱、墙砼浇至梁底，上部用与梁同强度砼一同浇筑；当柱、墙砼高于梁砼两个强度等级时，先在梁、板距砼柱、墙1.5倍梁高处用模板临时封堵，先将柱、墙砼浇筑至临时封堵处，再在1.5小时内将梁、板砼浇筑至临时封堵处（封堵处模板在砼浇至该处时起出）。

5.4.1钢筋主连接方式

钢筋主要采用直螺纹机械连接和电渣压力焊方式，可确保钢筋连接质量，同时可加快施工进度。 5.4.2柱、梁、板砼支模均采用胶合板模板

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柱、梁、板砼支模均采用胶合板模板，钢架管、木方支撑及胶合板模板配套的支模体系，将现浇砼做成清水砼。

5.4.3考虑到砼结构施工与抹灰工序相隔时间过短会因砼变形及收缩大部未完成，易造成抹灰面的开裂，故抹灰工序安排在每层主体结构施工最少30天后进行。 5.4.4工序的穿插

为加快施工进度，抹灰时墙体湿润及楼地面清理用水用自来水，可使抹灰面容易干燥且不返碱。每段内抹灰完成后即进行该段吊顶龙骨安装。该段楼面施工后再进行吊顶面层的施工，这样安排有利于楼面保护。 6.主要施工机械的选择

6.1该工程柱、剪力墙、梁、板为钢筋砼全现浇，因此，确定基础施工时采用汽车砼输送泵，主体一至四层结构施工时采用二台汽车砼输送泵，五层及五层以上采用砼地泵做为现浇砼的主要运输设备。现浇砼由砼搅拌站提供。钢筋、模板的运输主要通过塔吊解决。后期填充墙施工及装饰施工增加一部上人电梯做为垂直运输的主要运输设备。详见“机械设备供应计划”表。 6.2脚手架的搭设

本工程为高层建筑，采用斜拉式双排悬挑脚手架。脚手架的材质、规格

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a钢管：

脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的直缝电焊钢管。应有产品质量合格证、质量检验报告。钢管表面平整光滑，没有裂缝结疤、分层、错位、硬弯、无刺、无痕、深的划道。钢管必须涂有黄漆。 b扣件：

扣件采用可锻铸铁扣件；材质必须符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》的规定。 c水平杆：

纵向水平杆设置在立杆内侧，步距为1.5米，其长度不得少于3跨；纵向水平杆采用对接扣件连接。对接时，对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不能设在同跨内或同步内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不大于15cm，双排脚手架靠墙端的外伸长度不大于500mm。注意防护空缝不大于10cm。作业层非主节点处的水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。采用木脚手板、竹串片脚手板，应设置在三根横向水平杆上，且横向水平杆固定在纵向水平杆上。当脚手板长

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度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑。但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。 d立杆：

立杆及横向水平杆布置,每根立杆底部应设置底坐和垫板，材质应符合规范要求。脚手架应设纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长，两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方立杆轴线到边坡的距离不应小于50cm。脚手架底层步距不大于2m。立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接，另外与每层梁每隔4m进行一次软拉接，连墙杆的设置为二步三跨设置。立杆接长全部采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头，在高度方向错开的距离不宜小于50cm各接头的中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆的顶端高出檐口上皮1.5m。 e连墙件：

连墙杆设置为二步三跨，必须符合规范规定。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于30cm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，采用其它可靠措施固定。采用刚性连墙件与建筑物

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连接，每层梁部位每隔4m采用Φ6拉筋和顶撑配合使用附墙连接。顶层钢筋加密为3m。连墙件的连墙杆或拉筋呈水平设置，当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接，禁止上斜连接，顶撑采用钢管。 f剪刀撑：

每道剪刀撑跨越5根立杆，每道剪刀撑不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在45°－60°之间。剪刀撑必须在外侧立面的两端多设置一道剪刀撑并应由底至顶连续设置。中间多道剪刀撑之间的净距不应大于15m。

剪刀撑斜杆的接长采用搭接，应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15cm。 j脚手板、竹笆：

作业面上非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手架的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。架板应设置在三根横向水平杆上，脚手架采用对接铺设，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取13－15cm。两脚手板外伸长度的和不应大于30cm。作业层端部脚手架探头长度应取15cm，其板头两端与支撑杆用10#铁丝绑扎牢固。作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm。当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采

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用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。脚手板只供操作层人员临时支模板等，作业时使用不得堆放物料，使用竹笆脚手架应隔层设置安全网，当心架管等杂物穿过平网眼伤人。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。 h斜道

斜道附着外脚手架设置，宽度为1.2m，坡度为1:3，拐弯处设置休息平台，斜道两侧及平台外围均设置连栏杆及挡脚手架。栏杆高度为1.2m，挡脚板高度为20cm，按规定设置剪刀撑。

脚手板顺铺，接头采用搭接，下面的板应压住上面的板头，板头的凸出部分采用三角木顺填。人行斜道脚手板上应每隔250－300mm设一根防滑条，木板厚度为20-30mm。 i安全网

安全网必须使用安监站推荐产品，脚手架外排内侧挂安全立网，用尼龙绳系紧拉平，二步架和三层分别设安全平网一道，防护必须严密。 6.3斜拉式悬挑脚手架

本工程自地上二层开始外脚手架采用斜拉式型钢悬

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（二）、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.250×1.500/3=0.125 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.125+1.4×1.500 = 2.296 kN/m；

小横杆计算简图 2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:

2

2

最大弯矩 Mqmax =2.296×1.500/8 = 0.646 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =127.121 N/mm； 小横杆的最大应力计算值 σ =127.121 N/mm 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.125+1.500 = 1.663 kN/m ；

2

2

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4

最大挠度 V = 5.0×1.663×1500.0/(384×2.060×10×121900.0)=4.366 mm；

小横杆的最大挠度 4.366 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.000 与10 mm，满足要求！

（三）、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.250×1.500×1.500/3=0.188 kN；

活荷载标准值: Q= 3.000×1.500×1.500/3=2.250 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.058+1.2×0.188+1.4×2.250)/2=1.722 kN；

大横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

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均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.500=0.010 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.722×1.500= 0.690 kN.m；

M = M1max + M2max = 0.010+0.690=0.700 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.700×10/5080.0=137.806 N/mm；

大横杆的最大应力计算值 σ = 137.806 N/mm 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

4

2

2

2

6

2

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677×0.038×1500.0 /(100×2.060×10×121900.0) = 0.052 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

5

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

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小横杆传递荷载 P=（0.058+0.188+2.250）/2=1.248kN

V= 1.883×1.248×1500.0/ ( 100 ×2.060×10×121900.0) = 3.157 mm；

最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+3.157=3.210 mm； 大横杆的最大挠度 3.210 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！

（四）、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kN；

大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.250×1.500×1.500/2=0.281 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×1.500×1.500 /2 = 3.375 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.281)+1.4×

3

5

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3.375=5.132 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394

NG1 = [0.1394+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.50]×19.60 = 4.990；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m)；采用木脚手板，标准值为0.25

NG2= 0.250×1×1.500×(1.500+0.3)/2 = 0.338 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.01

NG3 = 0.010×1×1.500/2 = 0.008 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×19.600 = 0.147 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.482 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.500×1.500×1/2 = 3.375 kN；

2

2

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风荷载标准值按照以下公式计算

2

其中 Wo -- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.500 kN/m；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1.750 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.800； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.500×1.750×0.800 = 0.490 kN/m； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.482+ 1.4×3.375= 11.304 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.482+ 0.85×1.4×3.375= 10.595 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah/10 =0.850 ×1.4×0.490×1.500×500/10 = 0.197 kN.m；

（六）、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

2

2

2

2

立杆的轴向压力设计值 ：N =11.304 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

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计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.590 ；

计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 2.755 m； 长细比 Lo/i = 174.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.235 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm； σ = 11304.000/(0.235×489.000)=98.365 N/mm； 立杆稳定性计算 σ = 98.365 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

2

2

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3

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立杆的轴心压力设计值 ：N =10.595 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.590 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.755 m； 长细比: L0/i = 174.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结

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果查表得到 ：

φ= 0.235

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm； σ =

10594.842/(0.235×489.000)+196796.250/5080.000

= 130.937 N/mm；

立杆稳定性计算 σ = 130.937 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！

（七）、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.490 kN/m；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.000 m；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.174 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.174 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到

2

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2

2

3

2

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φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm；[f]=205.00 N/mm； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.890×10×205.000×10 = 95.133 kN；

Nl = 11.174 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 11.174小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！

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2

2

连墙件扣件连接示意图 （八）、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

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本方案中，脚手架排距为1500mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1500mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm，截面抵抗矩W = 102.00 cm，截面积A = 21.50 cm。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.482 +1.4×3.375 = 11.304 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m；

3

24

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到

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悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 15.777 kN； R[2] = 7.597 kN； R[3] = 0.003 kN。

最大弯矩 Mmax= 3.400 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 3.400×10 /( 1.05 ×102000.0 )+ 0.000×10 / 2150.0 = 31.748 N/mm；

水平支撑梁的最大应力计算值 31.748 N/mm 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm,满足要求！

（九）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

2

2

3

2

6

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按照下式计算：

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，

φb = 570 ×9.1×80.0× 235 /( 1500.0×140.0×235.0) = 1.98

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.927。

经过计算得到最大应力

σ = 3.400×10 /( 0.927×102000.00 )= 35.949 N/mm；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 35.949 小于 [f] = 215.000 N/mm ,满足要求!

（十）、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

2

2

6

其中RUicosθ力。

i

为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=20.537 kN；

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（十一）、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=20.537 kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d，d为钢丝绳直径(mm)；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K -- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取20.537kN，α=0.820，K=5.000，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于16.000mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=20.537kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

2

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其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2053.713×4/3.142×125.000) =15.000mm；

（十二）、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.003 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

21/2

2

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[2.502×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.179 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.003kN；

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm [fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，

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2

计算中取1.570N/mm；

h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

2.502/(3.142×20.000×1.570)=0.025mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.597kN；

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm； b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100.000mm；

fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm；

经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=7.60 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

4.脚手架验收

对脚手架构配件严格检查验收，脚手架应在下列阶段验收：

型钢安装之后及脚手架搭设之前；作业层上施加有荷载前；

每搭设完10-13m高度后；达到设计高度后；遇到3

2

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台小型号挖掘机，挖桩间净距较小的土方及承台土方，待锚杆达到强度涨拉后，再进行二层土的开挖。施工现场不存土，土方全部外运至出。 1.4.2基土开挖：

1.4.3基土开挖采用机械开挖与人工清理相结合的方法进行，即机械开挖至距垫层底300mm处，下部为人工清理。

1.4.4挖至大平面垫层底后，电梯井及集水坑部分进行二次放线，然后下挖。

1.4.5在基坑周边3m范围内不得存土。 1.5边坡防雨措施

为防突然遇雨造成灌槽，在基坑四周及中部采用40厚细石砼浇筑排水沟，中部用水泥砂浆砌6个砖砌体集水坑。

1.6地下室底板支模

为加快施工进度，确定地下室底板模板采用下部为二皮370，上部240至底板上平的砖模做为底板外模，砖模内抹1：2水泥砂浆20厚压光以便防水层施工。该外模与基础挖土穿插进行，尽量不占用有效工作时间。 1.7垫层施工

该工程垫层上部做防水层，因此应按随打随抹的程序进行。

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1.8防水层施工

1.8.1必须达到规定的基层含水率后方可进行基层处理剂的刷涂。

1.8.2两层改性沥青防水卷材均必须铺贴严密。第一层铺贴完成后进行全面检查，如有气泡、粘贴不实处必须经处理并重新检查合格后方可进行第二层铺贴。 1.8.3两层防水卷材均铺贴至砖模上平并外翻100mm宽，外翻范围内用1：3水泥砂浆抹面20mm厚。上部做防水时，将水泥砂浆抹面剔除，与底板防水层相接。 1.9模板： 1.9.1底板支模

模板采用胶板模板、钢架管支模、木方支撑体系。 1.9.2吊模

1)吊模采用

胶合板模板与木方组合体，高度为450－500mm。 2)吊模下部用垫块支撑，以保证模板的上标高及底板的保护层厚度。

3)吊模的垂直控制采用“十”字形铁件及钢架管卡固相结合的方法控制。钢架管卡固间距不大于400mm。

4)为防止上口尺寸收缩，上口用插入式定位卡随打随抽的方法控制。

5)卡固控制的钢架管上部设二道横杆卡牢。

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1.9.3后浇带模板

后浇带模板形状同结构设计说明（图）中后浇带。模板内设孔尺寸为20mm×20mm宽度为2mm的钢板网一道及孔尺寸为2mm的铁丝网一道（该网拆模后拆除），以便拆模手形成粗糙面。后浇带中部设止水板，止水板采用-4钢板制作。宽度250mm，埋入砼及伸入后浇带处端部50mm各做45°斜面。

止水板上、下各焊φ8@300mm钢筋支撑。使其与基础钢筋形成一个整体。

止水板采用搭接连接，搭接长度不小于50mm，上下及两侧部必须焊接严密。 1.9.4地下室墙模板：

地下室墙模板采用15mm厚胶合板模板，80mm×50mm木方与钢架管及φ12穿墙螺栓和“3”形卡组成的模板支模、支撑及拉结体系。模板侧压力主要靠φ12穿墙螺栓承担。

1.9.5模板宽度尺寸主要靠φ12穿墙螺栓与“3”形卡调节。

1.9.6侧压力计算

加入泵送剂、膨胀剂等外加剂，预计砼浇筑时的温度为20℃，初凝时间t0=200/(20+15)=5.7小时，砼浇筑速度取1.0m/h，坍落度按180mm计，则：

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F＝0.22×24×5.7×1.2×1.15×1.0＝41.5KN/m。 1.9.7振搗砼时产生的侧压力：取9.0KN/m。 1.9.8倾倒砼时产生的侧压力：取4.0KN/m。 1.9.9总侧压力：53.5KN/m。 1.9.9.1穿墙螺栓的布置 1.9.9.2每根φ12穿墙螺栓受力

理论计算每根φ12穿墙螺栓可承受16.5KN。考虑到木方变形、垫块变形和螺栓加工偏差及可能出现的集中受力等因素，通过计算，同时根据以往工程的实践经验，计算确定安全系数为1.5。

经计算确定，按水平方向@400mm，垂直方向@400mm布置。每平方米达5个φ12穿墙螺栓，每根φ12穿墙螺栓承受11KN。

Fmax＝11×5=55KN，满足要求。 1.9.9.3穿墙防水φ12穿墙螺栓的制作要求

中间用-4钢板，焊直径4cm的止水环。止水环与φ12穿墙螺栓必须满焊严密。 1.9.9.4外墙模板： 1.9.9.5模板制作：

1)为确保穿墙对拉φ12防水螺栓留孔位置正确，外墙两侧模板应根据螺栓位置一次性同时钻孔。

2)模板应上下错缝布置，纵向80×50木龙骨@200mm

2

22

2

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设置。

1.9.9.6外墙外侧模板安装

1)钢筋绑扎完毕后，首先清扫干净墙内杂物，先安外侧模板，安装穿墙螺栓，然后安装另一侧模板。连接钢架管，设置斜撑。

2)穿墙螺栓外垫蝶形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。

3)外侧模板靠近外墙的立杆（双排）间距≯0.6M，横杆（双排）间距≯0.6M。

4)斜撑不少于三排，横向间距≯0.6M，应支撑在水泥砂浆喷浆防护层，下部垫40mm厚不小于0.1m的木板。

外墙内侧模板支撑：

采用整体拉结支撑，立杆（双排）间距≯0.6M，横杆（双排）间距≯0.6M。

内墙模板安装

地下室其它空间与内墙支撑采用满堂整体拉结立杆（双排）间距≯1.2M，横杆间距≯1.2M。

集水坑支模

采用箱型吊模，下部用钢筋支撑，中间用木方与钢架管支撑及拉结。砼浇筑时箱型吊模上部必须压重物以防箱型吊模整体上升。

地下室穿墙套管

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