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N 212.48 8.99 V M 上 N 4 下 M N V M 上 N 3 下 M N V M 上 N 2 下 M N V M 上 N 1 下 M N V 958.29 153.39 7.89 2.25 168.73 171.83 168.73 72.32 829.65 0.55 861.19 4.08 1444.014 1364.694 1214.929 776.231 12.8565 12.618 224.039 -222.719 1486.593 1402.542 1252.777 814.079 8.4704 8.312 98.912 -89.12 759.4 30 117.29 8.54 120.49 108.41 120.49 56.82 88.32 655.42 34.27 702.75 17.78 18.02 1140.134 1075.486 943.141 629.867 48.8692 47.956 182.057 -99.809 1204.03 1132.282 999.937 686.663 25.3609 24.886 25.713 25.236 95.202 -52.53 136.44 -93.192 561.27 25.41 608.6 14.17 26.05 81.19 7.23 81.19 4.03 7.42 74.95 80.12 74.95 48.38 96.14 482.01 29.02 529.34 16.18 29.75 837.2807 787.19 675.847 480.977 41.3889 40.614 138.98 -69.332 363.1 25.6 410.43 13.89 25.6 45.09 7.29 45.09 4.2 7.29 37.28 53.45 37.28 36.21 94.05 308.56 29.24 355.89 16 29.24 534.3732 498.846 418.736 321.808 41.7042 40.926 104.573 -34.397 598.2687 555.642 475.532 378.604 22.8675 22.548 66.273 -27.873 17.97 24.4 2.74 7.85 11.21 20.32 76.91 182.61 295.6582 267.562 233.705 204.559 19.21 28.37 26.9447 40.633 25.4 40.27 49.468 -3.364 134.027 -65.939 41.7042 40.926 157.353 -87.177 901.1762 843.986 732.643 537.773 23.0789 22.646 82.31 -43.478 42.4391 41.648 160.682 -89.282 806.73 117.29 15.57 15.78 4.43 4.5 989.83 153.39 5.2 1.48 注：组合1：1.35*①+0.7*1.4*②； 组合2：1.2*①+1.4*②； 组合3：1.2*④+1.3③； 组合4：1.2*④-1.3③。
中柱用于承载力计算的框架基本组合表 表7-9
地震荷载层数 截面 内力 恒载① 活载② ③ 5 上 M 22.39 2.54 71.79 24.33 32.7157 30.424 122.523 -64.131 重力荷载④ 组合1 组合2 组合3 组合4 第46页 共75页
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N M 下 N V M 上 N 4 下 M N V M 上 N 3 下 M N V M 上 N 2 下 M N V M 上 N 1083.63 194.2 1 下 M 5.64 1.64 546.64 197.07 546.64 99.53 997.63 1.79 1653.217 1572.236 1907.788 486.524 9.2212 9.064 258.339 -254.043 854.32 18.86 915.05 10.17 11.27 148.5 5.49 148.5 2.97 3.28 400.88 164.25 400.88 101.39 161.24 782.74 21.62 843.47 12.01 12.91 1298.862 1233.084 1460.432 418.144 30.8412 30.318 239.469 -187.581 624.15 17.81 684.88 9.89 17.81 102.6 5.2 102.6 2.89 5.2 243.4 139.85 243.4 86.33 200.75 567.03 20.18 627.76 11.53 21.61 943.1505 892.62 29.1395 28.652 996.856 364.016 206.021 -157.589 394.02 17.81 454.75 9.86 17.81 56.71 5.2 56.71 2.93 5.2 116.79 104.68 116.79 64.62 170.93 351.36 20.24 412.09 11.53 21.32 587.5028 552.218 573.459 269.805 29.1395 28.652 160.372 -111.796 163.67 10.91 18.49 4.33 31.58 58.74 31.58 36.26 127.95 135.86 231.6463 211.678 204.086 121.978 20.43 29.2049 28.25 100.878 -51.846 224.4 10.91 11.35 17.68 1.91 5.36 196.59 313.6318 284.554 276.962 194.854 12.43 21.28 17.1943 16.294 29.1208 28.72 62.054 -32.222 191.871 -140.799 669.4883 625.094 646.335 342.681 16.1824 15.934 29.1395 28.652 97.842 -70.17 247.793 -196.625 1025.136 965.496 1069.732 436.892 16.1837 15.914 29.1395 28.652 126.065 -98.393 286.907 -235.043 1380.848 1305.96 1533.308 491.02 16.6401 16.362 18.4289 18.116 146.219 -117.395 225.104 -194.12 N 1283.85 194.2 V 3.72 1.08 1029.17 1923.514 1812.5 1945.636 524.372 3.23 6.0804 5.976 133.265 -125.513 注：组合1：1.35*①+0.7*1.4*②； 组合2：1.2*①+1.4*②； 组合3：1.2*④+1.3③； 组合4：1.2*④-1.3③。 8. 框架梁柱配筋计算
由查表可知：
混凝土强度：C30：fc?14.3N/mm2;ft?1.43N/mm2;ftk?2.01N/mm2。
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钢筋强度：
HPB235:fy?210N/mm2;fyk?235N/mm2HRB400:fy?300N/mm;fyk?335N/mm表8-1
22
8.1框架柱截面设计
由《抗震规范》查得框架的抗震等级为三级。
8.1.1 轴压比计算
底层柱 Nmax?1945.6kN4
N1945.?64310轴压比 ?N???0.5?42fcAc14.?3500则柱的轴压比满足要求。
90.8.1.2 正截面受弯承载力计算
柱同一截面分别承受正反向弯矩，从利于不同方向地震作用考虑，采用对称配筋。 中柱 Nb??1fcbh0?b?1.0?14.3?500?465?0.55?1828.61kN
1层：查表可知，rRE?0.80，则rRENc?0.8?1945.64?1556.5kN。从柱的内力组合表可
?M?258.34kN?m知，N?Nb,为大偏压，选用M大N小的组合，最不利组合为?。
?N?1556.5kN在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值 〉75﹪Mmax，柱的计算长度l0取下列二式中的较小值：
l0?[1?0.15(?u??l)]H
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l0?(2?0.2?mi)nH
式中 ?u、?l—柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和
的比值；
?min—比值?u、?l中的较小值；
H—柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。
3.4?104?4.3?104?u??0.44413.5?10?5.4?10 ?l?0 取?min?0
l0?[1?0.15(?u??l)]H?(1?0.15?0.4)?4.55?4.8m l0?(2?0.2?min)H?2?4.55?9.1m 所以，取l0?4.8m
20mm?M297.09e?max?20mm?e0???0.1909m?190.9maN1556.5?500/30?16.7mm ei?e0?ea?190.9?20?210.9mm
0.5fcA0.5?14.3?5002?1???1.15?1.03rREN0.8?1556.5?10 取?1?1.0
?l04.8??9.6?15??2?1.0 h0.50211?l0?2??1????1??9.6?1.0?1.0?1.14??121400ei/h0?h?1400?210.9/465 h500e??ei??as?1.14?210.9??35?456.51mm22xN??0.47??b?0.55 ho?1fcbho's??2rRENe??1fcbh0?(1?0.5?) As?A?''fy(h0?as)1556.5?103?456.51?14.3?500?4652?0.47?(1?0.5?0.47)??1199.15mm2300?(465?35)
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最小总配筋率根据《建筑抗震设计规范》（ＧＢ50011---2001)）表6.3.8--1查得?min?0.7%，故
As,'mins?A?,0m.i7?%n250?0mm/22
875'2(A?A?1257mm)另两ss每侧实配420
418,满足构造要求．
?M?29.29kN.m?N?Nb为大偏压，选用M大N小的组合，最不利组合为?N?313.85kN 5层：
在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩 〉75%Mmax，柱的计算长度取下列二式中的小值：
4.3?104?4.3?1044.3?104?u??0.8;?l??0.23;取?min?0.23
5.4?104?25.4?104?13.5?104l0?[1?0.15?(?u??l)]?H?(1?0.15?0.23?2)?3.6?3.85m
l0?(2?0.2?min)?H?(2?0.2?0.23)?3.6?3.78m?l0?3.78m
20mm?M29.29e?max?20mm?e0???93.3mma500/30?16.7mmN313.85? ei?e0?ea?93.3?20?113.3mm
0.5fcA0.5?14.3?5002?1???24.70?1.0取?1?1.03rREN0.23?313.85?10
?l03.78??7.56?15?取?2?1.0 h0.5022
11?l0??3780???1????1?????1.0?1.0?0.73??121400ei/h0?h?1400?113.3/465?500?h500?as?0.73?113.3??30?277.45mm22rREN0.8?313.85?103????0.38??b?0.55?1fcbh014.3?500?465e??ei?2rRENe??1fcbh0?(1?0.5?) As?A?''fy(h0?as)'s
0.8?313.85?103?277.45?14.3?500?4652?0.38?(1?0.5?0.38)??0300?(465?35)
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1.工程概况
1. 工程名称：郑州市某高校五层行政办公楼 2．建筑面积：3792.05 m2 3．建筑层数：五层 4．建筑形状：一字形 5．结构形式：框架结构体系
6．场地情况：场地平坦、无障碍物。
7．地质情况：地基土为粘性土为主，建筑场地类别为Ⅱ类，容许承载力fk=180kPa。 8．基本雪压：0.45kN/m2。 9．基本风压：0.40kN/m2。 10．地震烈度：按7度近震设防。 11．建筑耐火等级：二级。 12．建筑耐久年限：50年。
2.结构布置与计算简图
2.1结构选型与布置
2.1.1结构选型
采用现浇钢筋混凝土框架结构体系。基础采用柱下条形基础。
2.1.2结构布置
本框架结构设计为双向梁抗侧力体系，框架梁柱中心线重合，对于梁柱中心线不重合的，它们的偏心距不大于该方向柱宽的1/4。
结合建筑的平面﹑立面和剖面布置情况，结构平面布置如图2-1；
根据结构布置，本建筑平面除走廊板区格为单向板外，其余均为双向板。双向板的板厚h≥l/50(l为双向板的短向计算跨度)。本建筑楼面板和屋面板的厚度均取120mm。
本建筑的材料选用如下：
混凝土 C30（fC=14.3MPa ，Ec=3.0×107）
钢筋：纵向受力筋采用HRB335级钢筋，其余采用HPB235级钢筋 墙体；蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。 窗; 铝合金窗
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门： 木门
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图2-1 框架的计算单元
2.2框架计算简图及梁柱线刚度
本结构是三维空间的。但由于建筑结构的质量、刚度都比较均匀，故选用一榀框架进 行计算与配筋，其余框架可参照此框架进行配筋。现以⑦轴线为例进行计算。
2.2.1梁柱截面尺寸估算
框架梁： h/l?7200/8~720?0/12取梁尺寸：h=600mm， b=h/2=300mm. 次梁： h=500mm, b=250mm. 连系梁： b×h=200mm×400mm. 框架柱：
建筑总高度按18.60m算，小于30m的现浇框架结构，设防烈度7度近震，查抗震设计规范，该框架为三级抗震，最大轴压比????0.9。假定采用C30混凝土，查得
9mm 00fc?14.3N/mm2，假定每平方米荷载为14kN/m2，则柱子最大轴压力 N=1.25×14×7.2×4.2×5=2646kN. 则柱子轴压比 即 bh?Nfc????2646000?205594.4mm2
14.3?0.9取柱子截面形状为正方形。即b=h?453.4mm。
为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变，即取柱子尺寸为500mm×500mm。
2.2.2确定框架计算简图（KJ-7）
框架的计算单元如图1-1所示。假定框架柱嵌固与基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱截面尺寸都不变，故梁跨取柱截面形心线间距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面。室内外高差为0.45m，基础顶面至室外地坪取为0.5m，故底层柱高取3.6m+0.45+0.5m =4.55m，其余各层柱高均为3.6m。由此框架的计算简图如图1-2所示。
2.2.3框架梁柱的线刚度计算
混凝土C30，EC30?3.0?104N/mm2?3.0?107kN/m2 ，现浇框架结构梁惯性矩 中框架梁（两侧有楼板）I?2I0， 线刚度i?EI/l
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左跨梁：i
左跨梁?EI/l?3.0?107?2?1?0.30?(0.6)3/6?5.4?104kN?m 12
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1x2q2?0求得。将求其中x为最大弯矩正截面至A支座的距离，则x可由公式VA?q1x?2l得的x值代入下式即得跨间最大弯矩值。
图8-1 均布和梯形荷载下的计算图形
Mmaxq1x21x3?MA?VAx??q2
26l?lq212若VA?(2q1?q2)al?0，说明x?al，则x?。 2q?q2VA? Mmaxq1x21x3?MA?VAx??q2
26l若Va?0,则 Mmax?MA
同理可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的VA,x和Mmax的计算公式.(图4.19)
VA??MA?MB11?q1l?q2l l24
x2q2?VA x由下式求得: xq1?l则
Mmax?MA3q121x?VAx?x?q2
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图8-2 三角形荷载下的计算图形
7.2.1 梁端控制截面弯矩不利组合
第5层梁端控制截面弯矩不利组合 表7-1
截面 1.3MEK 1.2MGE 15.9 40.82 34.27 34.27 40.82 15.9 1.0MGE 13.25 34.02 28.56 28.56 34.02 13.25 ?(1.3MEK?1.2MGE) 1.3MEK?1.0MGE AB左 AB右 BC左 BC右 CD左 CD右 60.78 26.57 69.32 69.32 26.57 60.78 -76.77 -67.39 -103.59 -103.59 -67.69 -76.77 47.66 — 40.76 40.76 — 47.66 注: “—”表示正弯矩不存在
第1层梁端控制截面弯矩不利组合 表7-2
截面 1.3MEK 1.2MGE 28.14 43.99 1.0MGE 23.45 36.66 ?(1.3MEK?1.2MGE) 1.3MEK?1.0MGE AB左 AB右 255.75 120.48 -283.89 -164.47 232.3 83.82 第42页 共75页
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BC左 BC右 CD左 CD右 301.35 301.35 120.48 255.75 31.48 31.48 43.99 28.14 26.23 26.23 36.66 23.45 -332.83 -332.83 -164.47 -283.89 275.12 275.12 83.82 232.3 7.2.2 梁端控制截面剪力不利组合
第5层梁端控制截面剪力不利组合 表7-3
截面 Ml(kN?m) Mr(kN?m) ln(m) VGE(kN) 68.54 60.7 4.72 4.72 60.7 68.54 V?1.1Ml?Mr?VGE ln83.89 83.71 80.69 80.69 83.71 83.89 AB左 AB右 BC左 BC右 CD左 CD右 76.77 47.66 103.59 40.76 67.39 76.77 — 67.39 40.76 103.59 47.66 — 5.5 5.5 1.9 1.9 5.5 5.5 第1层梁端控制截面剪力不利组合 表7-4
截面 Ml(kN?m) Mr(kN?m) ln(m) VGE(kN) 76.31 70.81 4.72 4.72 70.81 76.31 V?1.1Ml?Mr?VGE ln179.85 150.16 356.69 356.69 150.16 149.85 AB左 AB右 BC左 BC右 CD左 CD右 283.89 232.3 332.83 275.12 164.47 83.82 83.82 164.47 275.12 164.47 232.3 283.89 5.5 5.5 1.9 1.9 5.5 5.5 7.2.3 梁跨中弯矩最不利内力组合
跨中截面弯矩组合过程如下：以5-AB为例
RA?ql1?(MGB?MGA?MEA?MEB) 2l5.5?21.541??(40.82?15.9?60.87?26.57)
25.5?41.89kN
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2RA41.892??MGA?MEA??15.9?60.87?85.7kN 2q2?21.54Mmax梁跨中弯矩最不利内力组合 表 7-5
截面 5-AB 5-BC 5-CD 4-AB 4-BC 4-CD 3-AB 3-BC 3-CD 2-AB 2-BC 2-CD 1-AB 1-BC 1-CD 1.3MEK?1.2MGE 85.7 34.97 85.7 102.6 29.7 102.6 115.45 29.9 115.45 121.95 29.72 121.95 141.9 35.63 141.9 用于承载力计算的框架梁由永久荷载控制组合 表7-6
控制层次 截面 5 4 AB3 左 2 1 5 AB右 4 33.16 9.44 37.89 53.16 53.01 54.21 85.93 85.93 31.22 31.22 25.06 20.52 31.94 7.13 5.85 2.48 30.24 23.45 34.02 176.26 196.73 20.44 40.05 32.81 41.8 40.96 33.55 45.6 199.07 199.07 149.17 149.17 212.92 212.92 174.22 174.22 34.2 34.2 — — 24.87 7.08 30.02 147.5 39.76 40.65 170.83 170.83 121.3 121.3 MGk ① 13.37 26.04 MQk ② 1.16 6.52 MGE ③ 13.52 29.17 MEk ④ 46.82 103.24 组合1 17.67 40.38 负弯矩 组合2 19.21 41.67 组合3 57.58 取 57.58 正弯矩 组合4 35.74 78.78 取 35.74 78.78 126.91 126.91 第44页 共75页
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3 2 1 5 4 BC3 左 2 1 5 4 BC3 右 2 1 19.47 22.94 5.57 6.55 21.82 26.23 243.62 232.81 31.16 36.7 31.85 37.52 257.17 249.62 257.17 249.62 221.16 206.34 221.16 206.34 19.47 5.57 21.67 197.13 31.16 31.85 211.7 211.7 175.95 175.95 19.47 22.94 28.16 19.15 5.57 6.55 1.58 5.97 21.82 26.23 28.56 28.56 243.62 232.81 51.35 133.53 31.16 36.7 36 31.34 31.85 37.52 39.06 31.82 257.17 249.62 77.69 155.89 257.17 249.62 77.69 155.89 221.16 206.34 30.57 108.77 221.16 206.34 30.57 108.77 19.47 5.57 21.67 197.13 31.16 31.85 211.7 211.7 175.95 175.95 33.04 33.04 32.12 28.16 19.15 9.29 9.29 8.99 1.58 5.97 37.85 37.91 36.66 28.56 28.56 78.48 96.98 92.68 51.35 133.53 52.65 52.65 51.13 36 31.34 53.89 53.89 52.35 39.06 31.82 110.58 110.58 128.67 128.67 123.52 123.52 77.69 55.89 77.69 55.89 64.17 88.16 62.86 30.57 108.77 64.17 88.16 62.86 30.57 108.77 注：组合1=1.2①+1.4② 组合2=1.35①+1.4×0.7② 组合3=0.75（1.3④+1.2③） 组合4=0.75（1.3④-1.0③） 7.3 框架柱的内力组合
取每层柱顶和柱底两个控制截面,按1.2SGk?1.3SEk,1.35SGk?SQk,1.2SGk?1.4SQk进行组合,组合结果见表8.9和表8.10.注意,在考虑地震作用效应的组合中,取屋面的活荷载为雪荷载进行组合.因考虑计算截面以上各层活荷载不足以同时满跨分布,所以对楼面均布活荷载需乘以一个折减系数,取值见下表
表7-7 活荷载按楼层的折减系数
墙柱、基础计算截面以上层数 计算截面以上各楼层活载总和的折剪系数
边柱用于承载力计算的框架基本组合表 表7-8
层数 截面 内力 恒载① 活载② 地震荷载③ 重力荷载④ 组合1 M 上 5 下 N 165.15 8.99 M 28.28 6.02 11.21 26.33 135.28 231.7627 210.766 176.909 147.763 31.18 44.0776 42.364 71.645 3.187 36.41 3.83 46.82 37.99 组合2 组合3 组合4 1 0.9 2～3 4～5 0.85 0.7 52.9069 49.054 106.454 -15.278 第45页 共75页
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右横梁 左横梁传层次 截面 传剪力 剪力 1—1 5 2—2 4.72 3—3 4 4—4 4.72 5—5 3 6—6 4.72 7—7 2 8—8 4.72 9—9 1 10—10 4.72 61.99 — 26.33 33.4 42.24 31.54 200.22 1283.85 62.75 35.78 26.33 33.4 42.24 24.95 230.17 915.05 168.58 1083.63 62.71 35.78 26.33 33.4 42.24 24.95 230.13 648.88 169.44 854.32 62.93 35.78 26.33 33.4 42.24 24.95 230.35 454.75 169.4 624.15 59.16 35.78 26.33 39.92 33.54 24.95 224.4 224.4 169.62 394.02 纵墙重 纵梁重 载 载 163.67 163.17 纵梁板传荷纵梁板传活柱重 ?N(kN) 柱轴力 5.2活荷载
5.2.1活载标准值在屋面处引起的固端弯矩
121ql???1.52?62??4.56kN?m； 121211其他层边跨梁：MF??ql2???6.10?62??18.30kN.m；
1212顶层边跨梁：MF??第31页 共75页
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图5-5 活载作用下框架弯矩标准值(kN﹒m）
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图5-6 活载作用下M图 单位：(kN﹒m）
5.2.2活载标准值引起的内力（见表）
活载标准值下边跨梁端剪力计算 表5-5
层次 q(kN/m) l(m) ql/2(kN) ?M/l(kN) VF?ql?Mql?M?(kN)VE??(kN)2l2l第33页 共75页
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活载标准值下边柱轴力计算 表5-6
1.52 6.1 6.1 6.1 6.1 6 6 6 6 6 4.56 18.3 18.3 18.3 18.3 -0.12 -0.55 -0.46 -0.45 -0.65 4.68 18.85 18.76 18.75 18.95 4.44 17.75 17.84 17.85 17.65 ?N(kN)层次 截面 横梁传剪力 纵梁传荷载 次梁板活载 1—1 5 2—2 3—3 4 4—4 5—5 3 6—6 7—7 2 8—8 9—9 1 10—10
活载标准值下中柱轴力计算 表5-7
18.95 8.1 9.15 36.1 153.39 18.75 8.1 9.15 36.1 36.1 117.29 153.39 18.76 8.1 9.15 36.1 36.1 81.19 117.29 18.85 8.1 9.15 36.1 36.1 45.09 81.19 4.68 2.03 2.28 8.99 36.1 8.99 45.09 8.99 8.99 柱轴力 ?N(kN)层次 截面 横梁传剪力 纵梁传荷载 次梁板活载 1—1 5 2—2 3—3 4 4—4 17.75 18.9 9.15 45.8 56.71 4.44 4.19 2.28 10.91 45.8 10.91 56.71 10.91 10.91 柱轴力 第34页 共75页
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5—5 3 6—6 7—7 2 8—8 9—9 1 10—10 17.65 18.9 9.15 45.7 194.2 17.85 18.9 9.15 45.9 45.7 148.5 194.2 17.84 18.9 9.15 45.89 45.9 102.6 148.5 45.89 102.6 6. 重力荷载作用
6.1 作用于屋面处均布重力荷载代表值的计算
qAB?21.01?0.5?[0.35?3.6??1?2?0.32?0.33?]?21.01?0.53?21.54kN/m qBC?3.9?3?0 qCD?qA B3.kN93m /6.2 作用于楼面处均布重力荷载代表值的计算
qAB?21.4?7 qBC?3.9kN3m/0.?5?6.10?21.4?73.kN05m24
qCD?qAB6.3 由均布荷载代表值在屋面处引起固端弯矩
FMAB??21.5?426/?1?2F2MBC??3.9?32.4?/1?26kN4.?m62 kN1.?m896.4 由均布荷载代表值在楼面处引起固端弯矩
FMAB??24.5?226/?1?2F2MBC??3.9?32.4?/1?27kN3.?m56 kN1.?m89第35页 共75页
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图6-1 重力荷载代表值作用下M图 单位：(kN﹒m）
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图6-2 重力荷载代表值作用下M图 单位：(kN﹒m）
重力荷载代表值下AB跨梁端剪力计算 表6-1
层次 q(kN/m) l(m) ql/2(kN) ?M/l(kN) VF?ql?M?(kN)ql?M2lVE??(kN) 2l 68.54 75.36 75.53 75.49 76.31 60.7 71.42 71.59 71.63 70.81 5 4 3 2 1 21.54 24.52 24.52 24.52 24.52
6 6 6 6 6 64.62 73.56 73.56 73.56 73.56 -3.92 -1.8 -1.97 -1.93 -2.75 重力荷载代表值下BC跨梁端剪力计算 表6-2
层次 q(kN/m) l(m) ql/2(kN) ?M/l(kN) VF?ql?M?(kN)ql?M2lVE??(kN) 2l 4.72 4.72 4.72 4.72 4.72 4.72 4.72 4.72 4.72 4.72 5 4 3 2 1 3.93 3.93 3.93 3.93 3.93 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 4.72 4.72 4.72 4.72 4.72 0 0 0 0 0
重力荷载代表值下边柱轴力计算 表6-3 横梁传 层次 截面 剪力 1—1 5 2—2 3—3 4 4—4 3 5—5 75.53 22.38 26.33 16.16 8.1 75.36 22.38 26.33 16.16 8.1 24.95 173.28 355.89 24.95 126.12 482.01 68.54 22.38 15.7 26.33 22.68 2.03 24.95 182.61 182.61 125.95 308.56 纵墙重 纵梁重 载 载 135.28 135.28 纵梁板传荷纵梁板传活柱重 ?N(kN) 柱轴力 第38页 共75页
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6—6 7—7 2 8—8 9—9 1 10—10 76.31 — 26.33 16.16 8.1 31.54 158.44 861.19 重力荷载代表值下中柱轴力计算 表6-4 左横梁传右横梁 层次 截面 剪力 1—1 5 2—2 3—3 4 4—4 5—5 3 6—6 7—7 2 8—8 9—9 1 10—10 70.81 4.72 — 26.33 33.4 18.9 31.54 185.7 1029.17 71.63 4.72 35.78 26.33 33.4 18.9 24.95 215.71 843.47 154.16 997.63 71.59 4.72 35.78 26.33 33.4 18.9 24.95 215.67 627.76 154.98 782.74 71.42 4.72 35.78 26.33 33.4 18.9 24.95 215.5 412.09 154.94 567.03 60.7 4.72 35.78 26.33 39.92 4.19 24.95 196.59 196.59 154.77 351.36 传剪力 纵墙重 纵梁重 载 载 135.86 135.86 纵梁板传荷纵梁板传活柱重 ?N(kN) 柱轴力 75.49 22.38 26.33 16.16 8.1 24.95 173.41 702.75 126.9 829.65 173.45 529.34 126.08 655.42 7内力组合
7. 1 概述
结构抗震等级可根据结构类型,地震烈度,房屋高度等因素查表求得,由此可得本工程框架等级为三级. 各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。当有地震作用时，应分别考虑恒荷载和活荷载有可变荷载效应控制的组合、由永久荷载效应控制的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合，并比较三种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的内力值。
bb梁支座边缘处的内力值按式： M边?M?V? ，V边?V?q? 计算
22柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得
第39页 共75页
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的柱端内力值，宜换算成控制截面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略微多一点。
因为建筑高度为18.6米≤30米，设防烈度为7度,根据抗震规范确定框架的抗震等级为三级。对于框架梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：
lV??Vb?Mb?Mbr?/ln?VGb
?vb——梁端剪力增大系数。一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1。
对于框架柱组合的剪力设计值应按下式调整：
V??Vc?Mcb?Mct?/Hn
?vc——柱剪力增大系数，一级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。
一、二、三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。底层柱纵向钢筋宜按上、下端的不利情况配置。
一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：
?M???Mcb
?M?Mc——节点上、下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩值之和，上、下柱端
的弯矩设计值，可按弹性分析分配；
b——节点左、右柱端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩值之和，一级框架节
点左、右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零。
7.2 框架梁内力组合
本例考虑了三种内力组合，即1.2SGk?1.4SQk， 1.35SGk?1.0SQk，1.2SGE?1.3SEk。此外，对于本工程，1.2SGk?1.4Swk这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑，各层梁的内力组合表见表。
下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算。求跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定。 由图可得：VA??MA?MB1(1??)l1?q1l?q2，若VA?(2q1?q2)al?0，说明x?al，
2l22第40页 共75页
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