DEH常见问题及处理(3)

如无法调整，确认需更换时，必须保证机组运行的安全及负荷的稳定，即防止产生阀门突然全开或全关。如在线更换VCC卡时，应按以下方法进行：

(1)当VCC卡控制的阀门处于全关位置，且DEH输出指令为0时，可将机组DEH控制切至手动位置，然后拔下该VCC卡，确认新的VCC卡型号、跳线及软件版本与原VCC卡相同。插入新VCC卡，并检查其工作是否正常。按照VCC卡LVDT调整方法，整定零位、满度、放大倍数及偏置电压等。确认控制系统工作正常、状态正确、跟踪良好后，投入自动。注意在调整过程中，必须保证机组安全及负荷稳定。

(2)当该VCC卡控制的阀门不处于全关状态或DEH输出指令不为0时，必须通过阀门全行程试验，强制DEH 指令使阀门开度逐渐到0后，再更换VCC卡。同时，可考虑投入功率回路，在关小阀门过程中，负荷维持稳定。指令到0、阀门全关后，再进行处理。 VCC卡件电源环线端子松动故障的处理和防范措施 1.3 实例

2002年11月28日22：10时，某厂运行人员发现3号机组DEH系统OIS上显示高调1、高调2、中调1、中调2频繁出现全关现象，实际检查也是如此，严重影响了机组安全稳定运行，为了维持机组继续运行，值班人员与班长两人商议暂时采用电池把1号高调门、2号高调门全开(中调1、中调2用电池也全开)，维持系统运行。同时通知检修人员迅速到现场查找原因，由于现象具有共性，调门指令没有变化而调门频繁出现全关、全开现象，椐此检修人员判断卡件电源可能有问题。于是对卡件电源彻底检查时，发现VCC卡的+5 V电源环线端子松动造成调门故障，重新紧固+5 V电源端子，用万用表检查其它电源正常后，撤电池，使系统恢复遥控运行。

7月6、7日，IV1、IV2的LVDT阀门位置反馈3次从全开位置突关，负荷突降约100 MW，再热器压力突升0．31 MPa，4 S内自动恢复；12日．3号机组再次出现6次负荷突降，降幅为10～50 MW．5 S内自行恢复，查高调门不同程度关过，中调门f已强制开)、主汽门未动，断开OPC板至VCC板信号线后，出现高、中调门小幅关闭15次．负荷突降．调门大幅关闭5次，最后一次高中调门全关，负荷到零DEH切手动开调门负荷突升。引起锅炉水位波动大，MFT保护动作。后断开OPC电磁阀电源13日，3号机组6个调门大幅度波动至零，调门全关，锅炉MFT保护动作，运行人员紧急DEH切手动开启调门手动无效，机组逆功率保护动作跳机、炉。上述故障特点是调门指令不变。调

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门自关。主汽门不动，且OPC电磁阀已停电，判断为OPC电磁阀体部分故障，机组停运后，更换2只OPC电磁阀、1只AST电磁阀和1块DI板，解除所有强制点，但机组启动后故障仍然出现9次，机组被迫强迫停运。 原因分析：

机组停运后进行静态仿真和混合仿真试验，最终查证调门突关原因为原GV4、GV3卡件(之一)OPC信号进入VCC板的输入端因信号发生间歇性短路故障，造成OPC信号误发，通过总线使各调门指令S值清零，造成阀门瞬开瞬关、且关闭后在手动开启失效的现象。在VCC板至总线板输出端均置有电容，各VCC板OPC信号触发电平不一致，故各阀门动作不一致。分析认为，是由于VCC卡上高频变压器积灰等原因．造成高频变压器金属外壳与总线板出现间歇短接，造成信号间歇短路，引起OPC信号误发。 故障处理：

对VCC卡结构进行相应改进，现将所有VCC板高频变压器底部加装垫片做好可靠绝缘措施．加强定期清扫工作，防止接点短路造成信号误发，同时要严格控制热工电子间温度湿度，保证设备运行环境，提高运行可靠性，有效防止了类似事件的发生。

2.基本控制计算机过热死机

某厂曾发生1号机DEH A、B基本控制计算机主板温度过高的死机现象，经检查发现386／12主板工作时发热量较大，主机箱内其它插件板与主机板很近，长时间运行时机柜内热量不能及时散放出去，因此，为保证主机正常工作，将DEH主机箱加装风扇板。 3.DEH控制器负荷高

某厂DEH的机柜硬件配置采用的是一对互为冗余的DPU，DEH机柜通讯负荷率长期处在5O 的较高水平上，紧急情况下容易造成通讯数据的堵塞，造成DEH系统的瘫痪。为解决DEH机柜通讯负荷率过高的问题，我们采用了2对DPU，将在 3机中1对DPU完成的功能分散至2对DPU中，改造后DEH机柜通讯负荷率降到25 左右。 4.DEH 控制系统跳闸逻辑的修改

为了确保汽轮机的安垒、稳定运行，DEH的跳闸逻辑功能修改为在各种控制方式下均起作用，为了防止汽轮机轴承金属温度高、轴承回油温度高和推力瓦的工作面与非工作面温度高信号误发造成跳机，汽轮机跳闸逻辑修改为：

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· 汽轮机任一轴承温度高与该轴承的回油温度高均存在则跳机。

· 汽轮机推力瓦的工作面与非工作面各l1点温度中，均采用11取2的跳机逻辑 5.ETS (Emergency Trip System)控制柜24V辅助电源故障

5.1某厂2005年6月6日下午15时，1号机组冲转至1 613 r／min，2号轴承振动达0．27 mm，汽机ETS首跳记忆“轴振保护动”，但DEH 保护未动作，运行人员手动紧急打闸。分析ETS控制回路逻辑，发现逻辑回路正确，动作的开关量点已经输出。分析这种情况的保护拒动可能是继电器回路动作不可靠造成。经过检查，发现ETS机柜开关量输出模块辅助电源DC24 V电源保险熔断，致使该电源所带的ETS继电器柜的24 V 继电器未动作，致使由ETS机柜送入DEH机柜的“ETS跳闸” 开关量信号未送出，保护拒动。

5.2 故障处理

经过分析逻辑及柜内接线图，决定从ETS机柜的软、硬件回路予以完善。具体措施如下。

（1)从运行操作台单独提供一路手打停机信号直接送入DEH 继电器柜硬跳闸回路，确保Ovation机柜卡件外供电源故障时，实现运行人员紧急停机。 （2)ETS机柜增加开关量模块直接送出跳闸信号至DEH继电器柜。

（3)在软硬光子牌中增加DEH110VDC失电报警，在软光子中增加所有内供电模块失电报警的画面

6.单多阀切换及应流量曲线不准引起负荷在某一点晃动

单阀切顺序阀控制时，DEH的阀门管理程序会根据系统的蒸汽流量请求值，计算顺序阀控制时每一个调门的阀位值；对每一个调门，算出目前单阀控制时的蒸汽流量与待转换顺序阀控制方式下应有的蒸汽流量的差值。切换时，阀门管理程序以切换前的负荷指令为依据，并根据阀门流量特性曲线确定待转换控制方式下的阀位值，当阀门流量特性曲线与机组真实值差别较大时，切换后负荷波动就会比较大。可见，阀门流量特性曲线严重偏离机组的实际情况导致控制方式切换时负荷的大幅度波动。应重新测定阀门的蒸汽流量特性曲线，优化DEH控制系统的阀门管理程序。 7.DEH组态丢失

某厂2003年7月9日2：15时，1号机组准备冲转，运行人员发现在OIS上无法输入目标

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值，通知检修人员到现场，在OIS上和EWS上还是无法输入，检修人员初步认定是死机，可经复位，仍不好用。检查组态，发现程序丢失了30页，重装组态后，故障排除。为了查清30页丢失的原因，检修人员查阅了历史记录，并经分析，发现是前几天UPS电源和保安段电源互切造成的；DEH系统DPU11和DPU31分别是UPS 和保安段电源供电，当时DPU1 1先断电，DPU31切为主控，这过程中拷贝组态时，保安段又断电，致使拷贝组态不全，造成丢失。

七．电液伺服阀本身故障

电液伺服阀本身故障是指伺服阀控制系统短路或断线，零部件腐蚀、密封件损坏造成泄漏，滤油器堵塞造成油流不畅等。造成伺服阀本身故障的原因较多，如抗燃油油质不合格，抗燃油油温过高，其颗粒度、酸性等指标超过规定标准等，都会导致抗燃油油质下降，使电液伺服阀工作不正常。综上所述，高压抗燃油油质不合格，油温过高及水解、酸性腐蚀等是造成伺服阀故障的主要原因，但也不能忽略其它原因的存在。主要有：

1.伺服阀热工偏值设定不准，造成伺服阀漏流。 2.伺服阀温度高

安装在高压集成块上的高调门伺服阀与高调门油动机连体安装，形成一个整体，伺服阀受到流经高调门高温蒸气的传导热与辐射热，在夏季伺服阀处在高温环境下运行，伺服阀阀体温度有时竟能高达90U以上，容易造成伺服阀内位置反馈装置电子元件的损坏，导致调门控制失灵。为解决高调门伺服阀温度过高的问题，将伺服阀移至温度较低的地方，同时应能保证高调门控制的快速性和稳定性，在事故状态下能够安全快速地遮断，迅速关闭高调门，以及汽轮机在热膨胀过程中抗燃油管道的应力较小。将伺服阀及油滤从原高压模块中分离，形成独立的高压伺服模块，并能满足在机组运行时更换油滤滤芯，高压伺服模块安装在原高压主汽门油动机处，使高压控制油管道距离最短，保证高调门控制的快速性，以及能够使管道所受的热应力较小。原高调门高压模块保留泄载阀，保证高调门安全快速遮断。

八．EH油系统日常维护和故障防范措施

1.EH油系统常见问题

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EH油外观透明均匀，无沉淀物，新油呈淡黄色，比重为1．1l～1．1 7， 由于其密度大，因而有可能使管道中的污染物悬浮在液面而在系统内循环，造成某些部件堵塞与磨损。

1.1 油中大颗粒杂质进入

（1）检修过程中，零部件未清洗干净，检修环境不清洁，密封件老化脱落，EH油对油箱、管道内壁上有机物的溶解和分离，EH油泵、冷却泵、滤油泵及部件金属间摩擦所产生的金属碎屑进入EH油中。（2）E H油能直接侵蚀与其接触的金属铬(或镀铬)的管路系统，增加油中杂质含量，促使油的劣化。在某厂#2机油颗粒度测试时，发现油中有类似橡胶的黑色沉淀物，经检查发现是蓄能器的皮囊发生破损。由于EH油的溶剂效应，会溶解与其相容性差的物质，这种溶解物与油相互作用势必会改变油的理化性质，加速其劣化，表现为酸值增大，电阻率下降和起泡倾向增加。被滤膜截留下来的某些物质在显微镜下呈现金属光泽，这些微粒主要是高压油流冲剁下来的金属腐蚀物，它对油的劣化反应有更强的催化活性。 1.2 抗燃油水解和酸性腐蚀

EH油是一种磷酸脂，和其它脂类一样都能水解，磷酸脂水解后会生成磷酸根和醇类。 抗燃油中的水份除其自身老化产生的以外，主要来自油箱顶部的呼吸器，空气从此进入油箱，在油箱内壁凝结成水珠，混入油中。EH油遇水发生水解反应生成酚和羧酸，生成的羧酸反过来可作为水解反应的催化剂，如此形成了自催化反应。所产生的酸性产物又进一步水解，促进精细元件的腐蚀，而且EH油对周围环境中的潮气吸附能力特别强，在北方夏季连续的阴雨天气里，可能会使EH油中含水量增大，使水中的酸性指标增加，导电率增大。酸值一般规定在0．5 mg koH／g以下，当酸值超过0．1 mgkoH／g时就必须及时检查维护。酸值超标，导电率增大，就会引起电液伺服阀受到不同程度的腐蚀，在滑阀凸肩、喷嘴及节流孔处腐蚀尤为严重，使滑阀与阀座之间单侧或双侧漏流量超标，造成EH油系统油压下降。另外，也会引起管道密封材料的腐蚀及加剧电化学腐蚀。 1.3抗燃油油温过高

高抗燃油在常温下氧化速率极慢，但在较高温度下其氧化速率会剧增。运行中工作温度一般控制在40～55℃ ，不能超过60℃ 。油温较高时在发生氧化或热裂解的同

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